Basic HTML Version
39
Keramický zpravodaj 27 (2) (2011)
666.71 Cihlářská výroba
Kulikov V. A. a kol.:
Klinkernyj kirpič na osnovje neobogaščennogo
kaolina i šlamov ščeločnogo travlenija
(Klinkerová cihla na bázi surového kaolinu
a kalů z alkalického moření)
Steklo i keramika (1) (2011) 21-23, 2 obr., 1 tab., 5 lit.
V práci je popsán postup zkoušek výroby klinkerových cihel
s použitím surového kaolinu a kalů z metalurgického moření
tavenin hliníku. Kaolin z Čapajevské oblasti obsahuje
65 – 75 % SiO
2
, 10 – 18 % Al
2
O
3
a další obvyklé oxidy. Čás-
tic pod 0,001 mm je 30 – 35 %. Žárovzdornost má
1520 – 1550 °C. Kaly z úpravnictví hliníku (asi obdoba
našich Al-stěrů), jsou velmi jemné (8000 – 10 000 cm
2
/ g)
a obsahují 43 – 57 % Al
2
O
3
. Zkušební vzorky 250 x 120 x 65
mm byly připravovány plastickou cestou za použití 30 –
60 % kalů. Vypáleny byly na 1000 °C. Dosažené vlastnosti –
pevnost, mrazuvzdornost, smrštění, tepelná odolnost
a kyselinovzdornost jsou v tabulce. Všechny ukazatele mají
vysokou hodnotu, která opravňuje autory k závěru o mož-
nosti výroby klinkerových cihel. Článek doprovází fotografie
mikrostruktury z optického a elektronického mikroskopu.
ISK-11-137
Kc
Jordán M. M., Montero M. A.:
Valorisation of Lagoon sediments from „Pantano
de Elche“ to produce ceramic construction materials
(Zhodnocení sedimentů z lagunového odkaliště
„Pantano de Elche“ k výrobě stavebních
keramických materiálů)
Interceram (1) (2011) 53-56, 3 obr., 5 tab., 14 lit.
V uvedeném odkališti sedimentují odprašky z úpravnictví
vápenců, což zatěžuje životní prostředí. Cílem práce bylo
ověření možnosti jejich využití v cihlářské výrobě. Ke
zkouškám byly použity 4 jíly různého mineralogického slo-
žení, k nimž bylo přidáno 15 – 30 % uvedených odprašků.
Hodnoty jsou v tabulkách (zajímavý je údaj, že jeden z jílů
obsahuje 0,01 % Y
2
O
3
). Zkušební tělíska z plastického
vytváření vypalovali autoři v rozmezí teplot 975 – 1050 °C
a v tabulce uvedli vzniklé fázové složení (křemen, živce,
augit, gehlenit, hematit, wollastonit, kalcit, spinel).
V tabulkách jsou dosažené hodnoty nasákavosti a ohybo-
vé pevnosti. Ve zhodnocení se konstatuje, že se zvýšením
podílu odprašků (v podstatě CaCO
3
) se zvyšuje nasáka-
vost, tedy pórovitost, což je výhodné, snižuje se však pev-
nost, což je zase nevýhodné. Proto k získání hlubších
poznatků je nutný další výzkum, aby se daly vyrábět
i střešní tašky.
ISK-11-138
Kc
Anotace zpracovávány z těchto zahraničních odborných
časopisů:
Keramische Zeitschrift (D), Ceramica Informazione (I),
Interceram (D), Fliesen und Platten (D), Steklo i keramika
(RU), Ogneupory (RU), Ziegelindustrie International (D),
Lęindustrie céramique & verriere (F), Journal of the Euro-
pean Ceramic Society (UK), World Ceramic Refractories
(UK), Science and Technology of Advanced Materials (UK),
CFI/BDKG (D), Ceramics International (UK), Ceramic
Industry (USA), Zement-Kalk- Gypsum (D), Industrial Cera-
mics (I), Industrial Minerals (UK), AufbereitungsTechnik (D),
Industrial Diamond Review (UK), Industrialle Diamanten
Rundschau (D), Ceramics Int. Journal (I), Cerámica y Vidrio
(E), Zement + Beton (D)
VYNÁLEZY - PATENTY
(Inventions - patents)
Zpracováno podle věstníků, fondu zveřejněných přihlášek a udělených patentů
Úřadu průmyslového vlastnictví v Praze.
ZVEŘEJNĚNÉ PŘIHLÁŠKY VYNÁLEZŮ
G01N 33/38
2009-637
České vysoké učení technické v Praze, Kloknerův ústav,
Praha 6, CZ
Dudíková Michaela Ing., Praha 4 - Nusle, CZ
Záruba Jan Ing. CSc., Praha 6, CZ
Kolísko Jiří Doc . Ing. Ph.D., Praha 6 – Břevnov, CZ
Balík Lukáš Ing. Ph.D., Praha 6, CZ
Klečka tomáš Doc. Ing. CSc., Praha 5 – Smíchov, CZ
Způsob kontroly zhutnění betonové směsi
Způsob dodatečného určení míry zhutnění a přebytku vod-
ní složky směsi při hutnění na vzorku hydratovaného beto-
nu vyjmutého z kontrolovaného místa stavební konstrukce
nebo zkušebního vzorku betonu je založen na tom, že
míra zhutnění a přebytku vodní složky při hutnění je hod-
nocena na základě mikroskopického pozorování vysušené
vybroušené ploch y (1) řezu příslušným vzorkem (2).
Vybroušením obnažené oblé dutiny (3) jsou považovány za
pozůstatek vzduchových bublin neodstraněných hutněním
a jehlanovité dutiny (4) jsou považovány za prostor, který
byl při hutnění vyplněn pro hydrataci nevyužitou vodní
složkou. Pro základ kvantitativního vyhodnocení objemo-
vého obsahu oblých dutin (3) a/nebo jehlanovitých dutin
(4) je využita součtová řada trojmocí délky prvních úseků
(5) vyťatých oblými dutinami (3) a/nebo délky druhých úse-
ků (6) vyťatých jehlanovitými dutinami (4) na vyhodnoco-
vaném úseku zvolené přímky (7) respektive přímek (7).
Výstupní normalizovaný úd aj je získáván výpočtem zlom-
ku, jehož čitatelem je součtová řada ve tvaru3√d3
1 + d3 2+ ...d3 n a jmenovatelem je délka vyhodnocova-
ného přímkového úseku povrchových přímek (7). Posuzo-
vaná vybroušená plocha (1) se pro vyhodnocení na snímku
opatří čtvercovým rastrem (8) povrchových přímek (7)
s hustotou odpovídající zhruba nejfrekventovanějšímu roz-
měru vyhodnocovaných oblých dutin (3) a/nebo jehlanovi-
tých dutin (4). Postupné vyhodnocování na úsečkách povr-
chových přímek (7) vymezených rastrem (8) se ukončí
v okamžiku kdy výkyvy celkové střední hodnoty výstupního